MINERÍA la mejor puerta de acceso al sector minero MINERÍA / SEPTIEMBRE 2022 / EDICIÓN 540 68 región estaba representado por dos diques con dirección ONO-ESE al norte y al sur del cuerpo mineralizado. Las dimensiones del modelo eran de 840 m a lo largo del eje EO, 390 m a lo largo del NS y 300 m de profundidad. Se utilizó un total de 862,400 zonas con una mayor densidad de malla en las áreas de interés. Basándonos en los intervalos comúnmente utilizados en la explotación a tajeo abierto por subniveles, las distancias verticales entre niveles se fijaron en 30 m. Los tajeos se dimensionaron a 20 m a lo largo del rumbo, 15 m de ancho y 30 m de altura, lo que se traduce en 18 tajeos longitudinales y 2 transversales, lo que da 36 en cada nivel. La explotación se simuló de abajo hacia arriba en cuatro niveles activos –L1550, L1520, L1490 y L1460– desde una profundidad de 1,550 m a 1,430 m. Cada tajeo se diseñó con un volumen de 9,000 m3 para un total de 324,000 m3 por nivel y 1’296,000 m3 para cuatro niveles activos. Se excavaron túneles de acarreo en el piso a 30 m del cuerpo mineralizado, además de tres cruceros (occidental, central y oriental) por nivel. Las dimensiones de las galerías y de los cruceros se basaron en las utilizadas habitualmente en las minas canadienses, con un crucero de 5 m × 5 m y un arco de 1 m en la parte posterior. La Figura 1 presenta una vista isométrica del modelo. El bloque minero de L1580 a L1430 se muestra en detalle en la Figura 2a, mientras que los túneles de acarreo y los cruceros se presentan en la Figura 2b. Propiedades del macizo rocoso y tensiones previas a la extracción Las propiedades del macizo rocoso utilizadas en el modelo se basaron en un caso de estudio previo de una mina del Escudo Canadiense. Los resultados de las pruebas de laboratorio en muestras de roca intacta se combinaron con los registros de perforación que indican el valor del macizo rocoso (RMR) para derivar las propiedades requeridas, que se resumen en la Tabla 1 y se utilizaron como propiedades de entrada. El modelo se simuló en modo elástico lineal para maximizar las magnitudes de la tensión inducida y proporcionar una estimación más conservadora de la inestabilidad potencial. Basándose en las propiedades del macizo rocoso de las unidades geológicas, se seleccionó el criterio BSR para calibrar el potencial de inestabilidad del cuerpo mineralizado y de la formación de piedra. La generación de tensiones previas a la minería en macizos rocosos homogéneos (McKinnon, 2001) y heterogéneos (Shnorhokian et al., 2014) se logró mediante tracciones de frontera aplicadas en todos los lados del modelo. La calibración se llevó a cabo para obtener lecturas del modelo en L1490 dentro de la formación de norita comparables a las mediciones in situ obtenidas en la mina del estudio de caso anterior. Las lecturas adicionales del modelo en L1400 y L1580 se rate increases measured in the Canadian Shield (Brown & Hoek 1978, Arjang & Herget 1997). Table 2 presents a comparison of the in-situ measurements and model stress readings along the directional axes. The only significant shear stress component was σxy measured between 8.5 and 9.6 MPa on the three levels. This was very closely matched by the model readings that also varied between 8.74 and 9.42 MPa at the same locations. Stope Sequence Alternatives Once the pre-mining stresses were generated, three stope sequence scenarios were simulated within the mining block from L1550 upwards to L1460. In the first sequence, a diminishing central pillar scenario was implemented, alternating between the eastern and western extents of the orebody while moving towards the center. In the second approach, a 1-4-7 sequence was run whereby the first, fourth, seventh, tenth, thirteenth, and sixteenth stopes on each active level were designated as primary ones. After their extraction and backfilling, stopes 2-5-8-11-14-17 were mined as secondaries and finally, stopes 3-6-9- 12-15-18 were extracted as tertiaries. The stope sequence was implemented with a lag of at least two levels between primaries-secondaries and secondar- iestertiaries. In the third case, a 1-5-9 sequence was implemented that was similar to the previous one but comprised thicker pillars between the primaries. The numerical sequence for the three alternatives is visually presented in Figure 3. In each sequence, a mining stage represented the extraction of six stopes from various locations within the four active levels. Therefore, while the total volume of ore extracted at each stage remained consistent for all sequences, their locations varied between the levels. A total of 24 stages were simulated with 6 stopes per stage, which resulted in 144 stopes being extracted. Instability Criterion and Volumetric Analysis Due to the relatively competent nature of both host rock and orebody, and the fact that different pillar configurations were being assessed in the three sequence alternatives, the brittle shear ratio (BSR) was adopted as the instability criterion in this study. A value of 0.7 was used as the threshold above which rock mass was considered unstable and became a source of intense induced seismicity. To render a more conservative analysis, the properties of rock mass attaining a threshold of 0.7 were not reduced and a strain-softening constitutive model was not used in the simulation. The BSR was combined with volumetric analysis to conduct a quantitative comparison of unstable rock mass in the three sequence scenarios. The ore- body,
RkJQdWJsaXNoZXIy MTM0Mzk2