MINERÍA la mejor puerta de acceso al sector minero EDICIÓN 585 / JUNIO 2026 42 el terrero existente, y al menos hasta la parte más gruesa que corresponde aproximadamente al 50 % del peso del material ya que este éste se encuentra dentro de la nube de curvas del resto de los materiales. Asimismo, se observa que el material del terreno existente es aquel que presenta la mayor cantidad de finos. Por otra parte, al igual que en la investigación de Yamaguchi et al. (2009), estos materiales fueron ensayados en pruebas de resistencia para evaluar el comportamiento del ángulo de fricción interna con la variación del ángulo fricción esfuerzo efectivo. En la Figura 4a se presenta un conjunto de resultados de diversas investigaciones en materiales granulares, incluyendo los materiales de la Figura 3, en los cuales se muestra la variación del ángulo de fricción interna con cambios en el confinamiento. El comportamiento de todos los materiales revela de forma clara una disminución del ángulo de fricción interna cuando se incrementa el confinamiento. En la Figura 4a se incluye una línea de tendencia, así como su ecuación correspondiente, del comportamiento mejor estimado que se esperaría para los materiales del terrero en estudio para el rango esfuerzos de confinamiento determinado con un k0 de 0.61 y un peso volumétrico de 19 kN/ m3 para alturas medias máximas de 250 m en el cuerpo del terraplén (Figura 4b). Coeficiente sísmico En relación con las condiciones sísmicas, se empleó un estudio de peligro sísmico probabilista para definir los valores de aceleraciones máximas del terreno (PGA) en tres condiciones diferentes: nivel de operación (ODL), Tr de 475 años, nivel de sismo máximo de diseño (MDE), Tr de 2,475 años, y sismo máximo creíble (MCE). Los valores de PGA para los niveles de ODL, MDE y MCE son de 0.39 g, 0.68 g y 0.59 g, respectivamente. Para nuestro caso de estudio, se emplearon los valores de PGA para ODL, MDE y MCE, al 50% (Hynes-Griffin and Franklin, 1984). El manual de Diseño por Sismo de CFE (2015) en la sección de presas indica una expresión para obtener el coeficiente sísmico como fracción de la aceleración máxima del terreno (ecuación 1). kh=a0/(1+2a0) (1) Donde, kh es el coeficiente sísmico horizontal y a0 es la aceleración máxima del terreno (PGA). Haciendo uso de esta expresión para los niveles de ODL, MDE y MCE, se obtuvieron reducciones de los valores de PGA de 56%, 42%, y 46%, respectivamente. Análisis de estabilidad de taludes Evaluación de la estabilidad en el terreno Para efectos del análisis de estabilidad en el terrero Jalisco, se tomaron como antecedentes las metodologías normativas de los boletines de ICOLD Tabla 1a. Modelo Geotécnico de Este Estudio Material Espesor m γ kN/m3 TP-1 Variable hasta 250 m. 19 (1) UG-4a Variable de 3 a 6 m. 21 (2) UG-4 Indefinido a más de 40 m 25 (2) (1) Exploración de 2018 (2) Exploración de 2021 (3) Parámetro estudiado en este estudio γ Peso volumétrico c Cohesión Tabla 1b. Modelo Geotécnico de Este Estudio Material c ϕ UCS GSI mi D Mohr – Coulomb Hoek-Brown kPa ° kPa - - - TP-1 20 (1) Variable (3) - - - - UG-4a 150 (2) 27 (2) - - - - UG-4 - - 100,000 (2) 58 (2) 14 (2) 0.7 (2) ϕ Ángulo de fricción interna UCS Resistencia a la compresión simple GSI Índice Geológico de Resistencia mi Parámetro de la roca intacta D Factor de alteración de la roca Figure 3. Comparación de curvas granulométricas.
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