MINERÍA la mejor puerta de acceso al sector minero EDICIÓN 585 / JUNIO 2026 61 va y arena con presencia de cantos y bloques, clasificado según el sistema SUCS como GP (grava mal gradada). El material presenta una compacidad de suelta a compacta, con matriz no plástica y una densidad promedio de 2.0 t/m3. Los clastos son subangulares a angulares, con diámetro promedio de 3”, con bloques de hasta 24”. La resistencia de la roca (UCS) que varía de 100 a 140 MPa, con un promedio de 120 MPa. El depósito de desmonte se representa con una altura aproximada de 200 m, con talud de 1.33H: 1V y está cimentado sobre basamento rocoso (ver Figura 1.) Ensayos de laboratorio y propiedades Para la caracterización del material de desmonte se tomaron en cuenta 60 ensayos triaxiales CIU y CID, preparados con muestras obtenidas mediante curvas homotéticas (<1”), las cuales fueron remoldeadas a una densidad seca que varía de 1.8 a 2.0 t/m3, humedad de 3 a 5% y sometidos a esfuerzos efectivos de confinamiento que van desde 50 a 1400 kPa. En la Tabla 1 se presenta el rango de los parámetros con los que fueron ensayados y los cuales servirán de “input” para la aplicación de las metodologías revisadas en este artículo. Metodologías Para el desarrollo de este paper se emplearon las metodologías empíricas de Leps (1970), Barton (2008), Cylwik et al. (2025), además se presenta metodologías a partir de formulaciones matemáticas. Metodologías empíricas Leps (1970) Este modelo empírico está basado en la recopilación de ensayos triaxiales y de corte directo a gran escala sobre materiales tipo enrocado (“rockfill”), describe la resistencia al corte mediante envolventes lineales sin cohesión (c' = 0). Se definen tres categorías de resistencia, inferior, promedio y superior, con valores típicos de ángulo de fricción entre 36° y 46°. Aunque Leps (1970) no propuso una ecuación explícita, la variación no lineal observada entre el ángulo de fricción y el esfuerzo normal ha sido posteriormente representada por formulaciones de tipo logarítmico según Duncan et al. (2014), comúnmente referidas como una extensión analítica del modelo de Leps. (1) Donde: τ = esfuerzo cortante en falla, σ’n = esfuerzo normal efectivo, φ0 = ángulo de fricción a baja confinación, k: coeficiente de degradación del ángulo de fricción, Pa = presión atmosférica. Barton (2008) Barton (2008), desarrolló un modelo empírico no lineal para estimar la resistencia al corte de materiales tipo rockfill, análogo al criterio JRC–JCS aplicado a juntas rocosas. La resistencia se expresa como: (2) Donde: τ = esfuerzo cortante en falla; σ’n = esfuerzo normal efectivo; R = parámetro de angularidad y porosidad (equivalente al JRC); S = parámetro dependiente de la resistencia de la roca (UCS) y del tamaño medio de partícula (D50); y φb = ángulo de fricción básico del material. Los parámetros R y S se determinan mediante los ábacos experimentales de Barton (2008), en función de la porosidad (n) y la resistencia del material matriz. Figura 3. Envolventes según la metodología de Barton (2008).
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