MINERÍA la mejor puerta de acceso al sector minero EDICIÓN 585 / JUNIO 2026 64 En la Figura 5, se muestra las dos curvas de ajuste matemáticas no lineales: logarítmica y potencial, realizadas con los datos de los ensayos triaxiales. Se observa que el ajuste potencial tiene una tendencia con ángulos de fricción ligeramente mayores. Comparación de las curvas de ajuste En base a los resultados obtenidos para cada metodología, se presenta el resumen de las ecuaciones de las envolventes que se ajustan mejor a los datos de ensayos triaxiales para el material de desmonte, los cuales fueron empleados en los análisis de estabilidad. En la Figura 6, se presentan estas cinco envolventes de ajuste. (7) (8) (9) (10) (11) En la Figura 6, se observa que las curvas de ajuste calculadas, presentan tendencias similares. No obstante, hasta aproximadamente los 1000 kPa de esfuerzo normal, la envolvente de ajuste de Cylwik et al. (2025) presenta una ligera tendencia superior a las demás envolventes de ajuste; sin embargo, para valores mayores (>1000 kPa) esta metodología presenta una tendencia inferior a las obtenidas por los otros métodos. Adicionalmente, se añadieron puntos de ensayos de corte directo a gran escala, ensayados con un tamaño máximo nominal de 4”, estos puntos sugieren que la caracterización del material de desmonte obtenido a partir de los ensayos triaxiales remoldeados con granulometrías con curvas homotéticas (<1”), es mucho más conservador que si se realizará ensayos a gran escala. Evaluación de estabilidad física Teniendo las ecuaciones de las envolventes para cada metodología se procedió a realizar el análisis de estabilidad física para la condición estática y pseudoestática. El sismo de diseño empleado corresponde a una aceleración máxima horizontal (PGA, por sus siglas ingles) de 0.83 g con magnitud Mw7.9, cuyo coeficiente sísmico (kh) calculado a partir de la metodología de Saragoni (1993) fue de 0.21. En la Tabla 2, se presenta el resumen de los factores de seguridad obtenidos. En la Tabla 2, se observa un ligero aumento en los factores de seguridad para la metodología de Cylwik et al. (2025) respecto de las otras metodologías, que presentan los mismos factores de seguridad. Discusión de resultados Los métodos empíricos (Leps 1970, Barton 2008 y Cylwik et al., 2025) y las formulaciones matemáticas (lineal, logarítmica y potencial) difieren en su forma de representar la resistencia al corte del rockfill. Leps (1970) ofrece simplicidad ya que depende de la angularidad del material; Barton (2008) introduce una dependencia con la resistencia de la roca, porosidad, angularidad y la granulometría, aunque requiere interpretación gráfica, y Cylwik et al. (2025) propone un modelo no lineal mejorado (Leps 2.0) basado en más de 900 ensayos, que depende de la relación de vacíos y del tipo de roca. En cuanto a las formulaciones matemáticas, la ecuación logarítmica permite capturar variaciones suaves y la potencial reproduce adecuadamente la curvatura típica del comportamiento no lineal. En conjunto, los métodos empíricos brindan respaldo experimental, mientras que las expresiones matemáticas aportan continuidad y flexibilidad analítica. Tabla 2. Resumen de Factores de Seguridad Metodología Condición Estática Condición Pseudo Estática Leps (1970), Ec. 7 1.27 0.86 Barton (2008), Ec. 8 1.27 0.86 Cylwik et al. (2025), Ec. 9 1.38 0.96 Ajuste logarítmico, Ec. 10 1.26 0.86 Ajuste potencial, Ec. 11 1.26 0.86
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